Дипломная работа: Технологічне забезпечення відновлення дисків сошників зернових сівалок

Для першого зразка (основного металу) приймали напруження s1= 0,5sв. Напруження для випробування наступних зразків вибирали в залежності від числа циклів N1 для першого зразка.

При N1<2×105 циклів s2= s1-20 МПа, при N1>2×105 циклів s2= s1+20 МПа.

Напруження для випробувань третього зразка назначали в залежності від руйнування першого і другого, якщо N1 (чи N2) <4×105 циклів, то s3= 0,8s1 (чи 0,8s2), якщо N1 (чи N2) >4×105 циклів, то s3= 0,88s1 (чи 0,88s2).

Напруження для четвертого зразка вибирали в залежності від руйнування третього. Якщо третій зразок зруйнувався при N3<107 циклів, то s4= s3-20 МПа, якщо ж не зламався до 107, то s4= 0,5 (s1+s3) МПа. В цьому випадку напруження s4 будуть близькими до межі витривалості для бази N=107 циклів. Різниця між двома ступенями навантажень становить не більше 10 МПа.

Для уточнення межі витривалості випробовували ще 2-3 зразки при напруженнях s= (0,95…1,05) s-1, два з яких повинні зруйнуватися. Практично випробовували 7-8 зразків що відповідає 50% ймовірності руйнування.

Як наслідок конструктивних та технологічних змін у диску при його відновленні із застосуванням зварювання виникла необхідність оцінити межу витривалості матеріалу диска в зоні термічного впливу біля зварних швів.

Для зниження затрат часу при проведенні втомних випробувань скористалися малозразковим методом прискореної оцінки опору втомному руйнуванню Іванової [76]. Метод ефективний для випробувань при низьких рівнях напружень для оцінки впливу конструктивних та технологічних чинників на s-1 і наявності вихідної кривої втоми. Він базується на гіпотезі енергетичної подібності втомного руйнування і плавлення металу і використовує характеристики, які є постійні для даного матеріалу незалежно від умов досліджень. Для сталі 65Г ці характеристики наступні: a=3,1 кг/мм2 - циклічна частота, Nк=2×105 циклів - критичне число циклів. Для визначення впливу хімічного складу зварних швів на s-1 за методом Іванової визначали наступним чином:

а) визначили втомну міцність трьох зразків і побудували діаграму s - lgN (рис.4.14), на якій знайшли точку з абсцисою, що відповідає числу циклів Nк і ординатою, що відповідає напруженню sк;

б) вичислили межу витривалості за формулою s-1= sк-2a;

в) випробували 2-3 зразки для уточнення межі витривалості.

Рис.4.14 Схема визначення границі витривалості [76]

Результати досліджень втомної міцності диска із сталі 65Г представлено у таблиці 4.7 та на рис.4.15. Межу границі втоми s-1 визначили після випробування 4-5 зразка. За результатами випробувань шостого зразка остаточно встановлено, що s-1=625 МПа.

Таблиця 4.6

Результати досліджень і їх обробка за методом найменших квадратів

Рис.4.15 Криві втоми сталі 65Г: 1 - для сталі 65Г, 2 - для “А” (40Г20), 3 - “В” (120Г20), 4 - “С” (90Г14)

Аналіз експериментальних даних здійснено за методом найменших квадратів. Для опису даних скористаємося лінійною залежністю, яка має вигляд:

у = ах + в,

де у=lgN, x = lgs. Коефіцієнти а і в знаходили із системи:

 (4.5)

де n - 1,2, …n - порядковий номер результатів досліджень.

Розвязок цієї системи має вигляд:

, . (4.6)

Лінійна залежність для опису експерименлальних даних в логарифмічних координатах у результаті розв’язку системи матиме вигляд:

lgs = 3,046 - 0,0392lgN.

Зміна положення кривих втоми від хімічного складу зварних швів, побудовану за методом Іванової із застосуванням трьох зразків на кожен метод представлено на рис.4.15. Межі втомної міцності, визначені для цих методів, мають наступні значення (табл.4.8).

Таблиця 4.7

Результати випробовувань на втомну міцність

Як бачимо із рис.4.15, найвищу (порівняно із іншими зварними з’єднаннями) довговічність 2,5×106 циклів при межі втомної міцності s-1=618МПа має з’єднання, отримане при зварюванні порошковим дротом 40Г20.

4.4 Стендові та польові випробовування дисків

Впродовж 225. .230 год лабораторних випробовувань в дослідницьких грунтах на розробленій установці, через кожних 50 год. роботи диски піддавались оцінці на наявність зношення, тріщин, відломів та інших дефектів.

Встановлено, що зношення поверхні зварного шва є незначним і по товщині складає приблизно 0,2. .0,4мм, що не може істотно впливати на експлуатацііні характеристики дисків. Дефектів у з'єднаннях із швами “А” (40Г20) “В” (120Г20), не спостерігалося, а у випадку “С” (90Г14) має місце деяке зношення поверхні. Насамперед, це зумовлено недостатньою твердістю шва та вищими, порівняно з іншими з'єднаннями, залишковими напруженнями.

Також після такого циклу випробовувань (кожних 50 год), виконувалось вимірювання твердості металу на поверхні швів. Встановлено, що твердість на поверхні металу швів, після лабораторних випробовувань, істотно не відрізняється від початкової твердості, і є нижчою лише на 3. .5%. На підставі таких результатів можна стверджувати, що поверхня металу зварного шва має здатність до самозміцнення [126,129].

Враховуючи результати досліджень щодо здатності металу шва до наклепу та контактного зміцнення, а також величину максимальних залишкових напружень в зварних з'єднаннях та стійкість проти абразивного спрацювання, для ремонту дисків сошника із відновленням їх зовнішнього діаметра запропоновано застосовувати порошковий дріт марки 40Г20. Диск сошника, що відремонтований з використанням такого дроту, надалі використовувався у польових випробовуваннях.

Польові випробовування дисків виконувались під час весняно-польвих робіт з використанням 24-ох рядкової зернової сівалки СЗ-3.6, на яку встановлювалась однакова кількість відремонтованих та нових дисків. Так як земельно-кліматичні умови, в яких працюють диски зернових сівалок, неоднакові, випробовування проводились на 3-х характерних типах ґрунту (темно-сірий опідзолений, опідзолений чорнозем, лучний середньо-суглинистий чорнозем).

Польові напрацювання дисків при експлуатації в трьох типах ґрунту еквівалентно обробленій площі 275. .280 га. Швидкість руху зернової сівалки в усіх випадках - 10. .12 км/год. Після проходження кожних 20. .22 га. виконувався зовнішній огляд дисків. Встановлено, що у відремонтованих дисках значних відхилень в їх геометрії, тріщин в ділянках з'єднання та короблень не виявлено. Зношення за товщиною диска є незначне і знаходиться у відповідності технічних вимог до експлуатації. Величина спрацювання за діаметром усереднено складає 0,5. .0,8% відносно початкової його величини.

На підставі проведених досліджень встановлено (табл.4.9), що найбільша інтенсивність спрацювання як поверхні металу з'єднання так і діаметра дисків, має місце в темно-сірому опідзоленому ґрунті. Після повного циклу польових випробовувань величина спрацювання відремонтованого та нового дисків в різних типах ґрунтів істотно не відрізняються. Випробовування проводились під час весняно-польового посіву зернових на території сільськогосподарських угідь Львівської області (додаток Б).

Таблиця 4.8

Результати випробовування дисків в польових умовах

4.5 Технологічний процес підвищення довговічності спрацьованих за зовнішнім діаметром дисків сошників зернових сівалок

На підставі отриманих результатів, запропонований технологічний процес ремонту дисків сошника зернової сівалки з відновленням їх зовнішнього діаметра (рис.4.16. і додаток В).

Рис.4.16 Технологічний процес ремонту дисків

Таблиця 4.9

Операції та обладнання технологічного процесу ремонту дисків

Застосовується метод електродугового зварювання порошковим дротом 40Г20, що утворює метал шва із структурою аустеніту. Утворений таким дротом зварний шов забезпечує стійкість з'єднання до абразивного спрацювання, за рахунок зміцнення поверхні зварного шва, що зумовлене перетворенням аустеніту в мартенсит. Зниження ймовірності утворення технологічних тріщин у з'єднанні та деформування диска відбувається за рахунок зниження залишкових напружень аустенітним металом утвореного зварного шва. Такий технологічний процес дає можливість уникнути попереднього підігріву і кінцевої термічної обробки диска і тим самим знизити собівартість їх ремонту.

4.6 Техніко-економічна ефективність технологічного процесу ремонту дисків

На стадії розробки нового технологічного процесу для визначення можливостей його подальшого впровадження оцінено очікувану економічну ефективність від практичної реалізації спроектованої технології ремонту виробів.

Згідно з [141,142] при впровадженні нової техніки, технології та нових конструкцій виробів доцільно розглядати дві сторони економічної ефективності від впровадження проектної розробки: ефект у сфері виробництва, який має місце у виробника при виготовленні нової продукції, та економічний ефект у споживача за весь строк служби нових виробів. В даному випадку обидва вищеназвані ефекти також матимуть місце.

Проведений нами аналіз фактичних цін реалізації нових дискових сошників різними фірмами на ринках України та СНД станом на 02.2004 р. в загальному вигляді представлено на рис.4.15.

На підставі експериментальних випробовувань встановлено, що якість відремонтованих в процесі ремонту дисків сошників практично не поступається якості нових виробів. Тому для потенційного споживача нашої продукції основним буде ціновий фактор, тобто, можлива вартість придбання відремонтованих дисків сошників. Співставлення найнижчої (мінімальної) ціни придбання нового диска та вартості відновленого розробленим способом ремонту, проведене з урахуванням фактичної потреби в даному виді продукції, і представлятиме в нашому випадку ефект у споживача ():

,4.7

де  - найнижча (мінімальна) ціна придбання нового дискового сошника, найбільш прийнятна для потенційного споживача;

 - ціна придбання відремонтованого диска, визначена за умови промислового використання спроектованої технології ремонту;

 - річна (щорічна) фактична потреба споживачів певного регіону в дисках.

Рис.4.17 Ціна диска сошника зернової сівалки СЗ-3,6 на ринку

України та СНГ (станом на 08.2005р)

Цілком очевидним є те, що за умови перевищення вартості відновленого диска над мінімальною вартістю придбання нового економічний ефект у споживача буде від’ємним, а тому практична реалізація розробленого технологічного процесу ремонту буде недоцільною.

Для підприємства, ефект у сфері виробництва слід оцінювати з наступних міркувань:

1) розмір затрачених для реалізації проекту коштів і, зокрема початкових інвестицій в нові основні фонди підприємства;

2) можливий терміну окупності вищеназваних вкладень за рахунок додаткових грошових надходжень від продажу відновлених виробів.

Для обґрунтування доцільності вкладення коштів в реалізацію розроблених проектів світова економічна практика передбачає можливість застосування різних методів оцінки [143,144]. В нашому випадку найдоцільніше використати метод чистої теперішньої вартості проекту, суть якого відображають наступні розрахункові формули:

; 4.8

; 4.9

, 4.10

де  - чиста теперішня вартість проекту, тис. грн.;

 - теперішня вартість додаткових грошових надходжень за період використання проектного рішення, тис. грн.;

 - початкові інвестиції, необхідні для реалізації розробленого проекту, тис. грн.

де  - початкові інвестиційні витрати на формування основних фондів, тис. грн.;  - початкові інвестиційні доходи від реалізації зайвого майна, тис. грн. (приймаємо  = 0);  - інвестиційні витрати на поповнення оборотних коштів, тис. грн.;  - індекс прибутковості;  - граничний (маржинальний) періоди окупності початкових інвестицій, роки ( 3 роки);  - розрахунковий період окупності початкових інвестицій проекту, який визначається з такої тотожності:

,

де  - додаткові грошові надходження в t-му році, тис. грн.

Впровадження проектного рішення буде доцільним лише тоді, коли виконуються усі три вищенаведені умови 4.8-4.10

Подальші економічні розрахунки щодо розробленого проекту проведено з урахуванням усіх вищенаведених залежностей, необхідних для визначення економічної ефективності. Детальна структура та послідовність проведення розрахунків подано у додатку Д.

На основі результатів проведених розрахунків визначаємо показники доцільності інвестування проектного рішення

 = 435,53 - 135,553 = 299,977 тис. грн. > 0;

;

 1,892 року, бо .

Всі умови доцільності інвестування розробленого проекту виконуються, що свідчить про його економічну вигідність. Це підтверджує доцільність впровадження технологічного процесу ремонту у виробництво.

Усі основні результати розрахунків, виконаних в цьому розділі, а також деякі інші розрахункові узагальнюючі показники зведено в табл.4.10

Таблиця 4.10

Зведені розрахункові техніко-економічні показники розробленого проекту ремонту дисків сошників зернової сівалки з відновленням їх зовнішнього діаметра

На підставі отриманих результатів розроблений технологічний процес ремонту дисків сошника зернової сівалки з відновленням їх робочої поверхні за зовнішнім діаметром без застосування операцій попереднього підігріву та кінцевої термічної обробки прийнятий до впровадження у господарстві АПП “Львівське", с. Зубра, Львівській області і він дає змогу повернути до експлуатації майже 60% зношених дисків.

Висновки

Експериментально підтверджено, що для отримання необхідних зносостійкість, стійкість до утворення технологічних тріщин та необхідну здатність до деформаційного зміцнення, та високої втомної міцності відремонтованого диска під час експлуатації, в металі шва необхідно наявність 0,55. .0,6%С, 11. .11,5%Mn, 87,9. .88,5%Fe.

Показано, що розроблена технологія відновлення експлуатаційних властивостей зношеної поверхні дисків за їх зовнішнім діаметром забезпечила необхідний рівень залишкових напружень стиску (200. .230МПа) у робочій ділянці, що забезпечує її необхідну зносостійкість під час експлуатації.

Встановлено, що зносостійкість відремонтованого диска із напруженнями стиску у робочій ділянці, є вищою у 1,7 рази порівняно із зносостійкістю диска, максимально звільненого від напружень.

Встановлено, що межа витривалості робочої ділянки відремонтованого диска  дорівнює ~90% межі витривалості металу нового диска і становить відповідно 618МПа проти 625МПа при кількості циклів до руйнування відповідно N=2,5×106 та N=2,9×106.

Підтверджено, що після проведення лабораторних та польових випробувань (оброблена площа-280га) на різних типах ґрунтів руйнування та жолоблення дисків у місці з'єднання відсутнє, а спрацювання за товщиною та зовнішеім діаметром відповідає агротехнічним вимогам до посіву зернових.

Економічна оцінка ефективності техпроцесу ремонту дисків показала, що за розробленим способу ремонту ціна відновленого диска із врахуванням ПДВ не перевищує 25. .27 грн, при середній ринковій вартості нового в межах 38. .60грн.

Загальні висновки

На підставі отриманих результатів проведених досліджень можна зробити наступні висновки:

В результаті проведених досліджень стану надійності сільськогосподарської техніки встановлено, що диски сошників зернових сівалок СЗ-5,4, Клен-6, СЗУ-3,6 та інші в основному зношуються за зовнішнім діаметром і підлягають відновленню їх робочої ділянки. Одним із перспективних шляхів відновлення дисків сошників, виготовлених із сталі 65Г, є застосування методу електродугового приварювання робочої дугоподібної ділянки диска без попереднього підігріву та кінцевої термічної обробки.

Визначено геометричні параметри робочої ділянки та мікроструктуру металу зварного шва відремонтованого диска сошника, які забезпечують необхідну абразивну стійкість до зношення та втомного руйнування дисків сошників. На підставі цих критеріїв встановлено оптимальний хімічний склад металу шва (0,55. .0,6%С,

11. .11,5%Mn, 87,9. .88,5%Fe). Для одержання такого шва, розроблено та виготовлено самозахисті порошкові високо-марганцевисті дроти.

Вперше запропоновано функціональну залежність , що описує поле пластичних деформацій для випадку з’єднання обмеженої радіусом та з отвором пластини із сталі 65Г коловим пластичним швом. Удосконалено математичну модель, яка адаптує експериментально-розрахунковий метод визначення залишкових напружень для колового з'єднання при зварюванні дискової деталі зі сталі 65Г із врахуванням краєвих умов та структурних перетворень в зоні термодеформаційного впливу.

Із врахуванням особливостей неруйнівного експериментального методу визначення характеристик залишкового напруженого стану і засобу вимірювання запропоновано спеціальний функціонал , мінімізація якого дає можливість визначити параметри поля пластичних деформацій і розрахувати залишкові напруження у довільній точці колового зварного з'єднання відремонтованого диска сошника зернової сівалки.

Досліджено вплив величини та характеру робочих напружень на стійкість дисків сошників сільськогосподарських сівалок до зношення в абразивному середовищі. Встановлено параметри пластичного деформування робочої ділянки (зусилля притискання >2,5 кН, діаметр ролика - 30 мм, кількість проходів по робочій ділянці - 4), які забезпечують створення необхідних напружень стиску. Експериментально підтверджено, що диск із напруженнями стиску в робочій ділянці, які створюються прокатуванням металевими роликами, має зносостійкість в 1,7 рази вищу у порівнянні із диском, максимально звільненим від напруженого стану.

Експериментальними дослідженнями, проведеними відповідно до розроблених програм і методик встановлено, що межа витривалості робочої ділянки відремонтованого диска  дорівнює ~90% межі витривалості металу нового диска і складає відповідно 618 МПа проти 625 МПа при кількості циклів до руйнування відповідно N=2,5×106 та N=2,9×106.

Лабораторними та польовими випробуваннями визначено, що руйнування та жолоблення дисків у місці з'єднання відсутнє, а спрацювання за товщиною та зовнішнім діаметром після обробки площі 280га не перевищує допустимих значень зазначених в агротехнічних вимогах до посіву зернових. На основі теоретичних та експериментальних досліджень, визначено основні параметри технологічного процесу ремонту спрацьованих дисків сошників зернових сівалок із відновленням їхнього зовнішнього діаметра.

Економічна оцінка ефективності техпроцесу ремонту дисків показала, що із застосуванням розробленого способу ремонту ціна відновленого диска складає 45. .60% вартості нового. Розроблений технологічний процес ремонту дисків сошника зернової сівалки з відновленням їх зовнішнього діаметра без застосування операцій попереднього підігріву та кінцевої термічної обробки прийнятий до впровадження у господарстві АПП “Львівське", с. Зубра, Львівській області і він дає змогу повернути до експлуатації майже 60% зношених дисків.

Список використаних джерел

1.   Войтюк Д.Г., Гаврилюк Г.Р. Сільськогосподарські машини. -К.: Урожай, 1994, - 241с.

2.   Сільськогосподарська техніка: стан та перспективи // Техніка АПК. - 2003. - №3. - С.10-11

3.   Вітчизняні сівалки для посіву зернових: проблеми та перспективи. /Л. Шулік, В. Погорілий // Техніка АПК. -№1. -2003. - С.23

4.   Технічні і технологічні аспекти розвитку комбінованих зернових сівалок. /Л. Погорілий, Л. Шустік, В. Погорілий // Техніка АПК. -№2. -2003. - С.4-6

5.   Ульман И.Е., Игнатьев Г. С, Борисенко В.А. та ін. Техническое обслуживание и ремонт машин. -М.: Агропромиздат, 1990. -399с.

6.   Петров С.А. ., Бисноватый С.И. Ремонт сельскохозяйственных машин. -М.: Колос, 1982. -273с.

7.   Сеялки: Руководство по текущему ремонту. -М.: Госнити, 1984. -37с.

8.   Термическая обработка в машиностроении. Справочник, 1988, 624с.

9.   Черновол М.И., Кулешков Ю.В., Капелюшный Ф.М. О работе дисковых сошников зерновых сеялок // Тезы докладу НПК: Проблемы прочности, надежности и долговечности деталей и конструкций сельскохозяйственных машин. -Кировоград, 1983. - С.31-33

10.      Реформування систем технічного сервісу в АПК України /М. Молодик // Техніка АПК. - №4. -2000. -С.12-13.

11.      Наукові та організаційні засади технічного забезпечення сільськогосподарского виробництва. /В.І. Кравчук // Економіка АПК. - №4. -2003. -С.3-9.

12.      Пріоритетні напрями розвитку технічного забезпечення сільськогосподарского виробництва. / С.М. Рижук // Економіка АПК. - №2. -2001. -С.37-41.

13.      Проблемы совершенствования и тенденции развития посевной техники. /А. Бойко, Н. Свирень, П. Сисолин, Н. Петренко // Техніка АПК. - №11-12. -2000. - С.8-10.

14.      Обгрунтування вимог до зернової сівалки точного висіву /В. Лихогвор // Техніка АПК. -№2. -1999. - С.12-14.

15.      Чи доцільно мати сівалку точного висіву? // Техніка АПК. -№3. -1996, - С.12-14.

16.      Сідашенко О.І., Науменко О.А., Поліський А.Я. Ремонт машин. -К.: Урожай, 1994. -394с.

17.      Черновол М.И. и др. Повышения качества восстановления деталей машин. -К.: Техника, 1989. -168с.

18.      Повышение долговечности дисков сеялочных сошников. / М.И. Клецкин, И.П. Рабинович, А.Н. Розенбаум // Тракторы и сельхозмашины. -№11. -1966. - С.22-24

19.      Ткачев В.Н. Износ и повышение долговечности сельскохозяйственных машин. -М.: Машиностроение, 1971. -327с.

20.      Механизмы коррозионного повреждения и разрушения деталей машин. / Л.С. Ермолов // Сборник научных работ.; МИИСП, -1979. -С.3-9.

21.      Ермолов Л.С. и др. Основы надежности сельскохозяйственной техники. -М.: Колос, 1974. -223с.

22.      Бернштейн Д.Б., Лискин И.В. Моделирование абразивного изнашивания почворежущих лезвий // Трение и износ /, 1993, -Т.14. -№6. -С.1025-1035

23.      Могалов И.И., Костенко С.И., Васильев В.А. Ремонт почвообрабатывающих машин. -М.: Россельхозиздат, 1986. -142с.

24.      Ремонт техніки. /За ред. О.І. Сідашенка, О.А. Науменко/. -К.: Урожай, 1992. -298с.

25.      Ремонт машин / Под. ред. О.І. Сідашенка, А.Я. Поліського. -К.: Урожай, 1994. -394с.

26.      Буренко А.А., Винокуров В.Н. Ремонт сільськогосподарских машин. -М.: Росагропромиздат, 1991. -201с.

27.      Молодик М.В., Лангерт Б.А., Бредун А.К. Відновлення деталей машин. -К.: Урожай, 1989. -253с.

28.      Могалов И.И., Костенко С.И., Васильев В.А. Ремонт сільськогосподарских машин. -М.: Колос, 1984р -254с.

29.      Салем А.С. Восстановление и упрочнение деталей сельскохозяйственной техники газопламенным наплавлением керамико-металических порошков (на примере дисков сошников зерновой сеялки). Автореф. дисс... канд. тех. наук. -М, -1993. -16с.

30.      Відновлення дисків сошників. / В. Верхуша, В Симороз, В. Бучинський, М. Дейнеко // Механизация с/х. -№1. -1984. -С21.

31.      Національна програма розвитку агропромислового в-ва і соціального відродження села на 1999-2010 роки. // Економіка АПК. -№6. -1999. -С.3-25.

32.      Беллиничер И.Ш. Повышение износостойкости метала. -М.: Машгаз, 1956. -275с.

33.      Кулешков Ю.В., Капелюшний Д.И. Повышение долговечности и надежности дисков сошников индукционной наплавкой. // Тезы докладов научно-пракрической конференции: Проблемы прочности, надежности и долговечности деталей и конструкций. - Кировоград, 1983. -С.77.

34.      Технология фрикционного упрочнения породоразрушающего и почвообрабатывающего инструмента. / Ю.Н. Тюрин // Автоматическая сварка. -1998. -С.33-34

35.      Наплавка рабочих органов сельхозмашин с помощью электронного ускорителя. /Л.П. Фешиннский, Р.А. Салимов и другие // Сварочное производство. -№11. -1987. -С.4-6

36.      Возможности газопламенного напыления для повышения износостойкости рабочих органов почвообрабатывающих и посевных машин. /В.И. Черноиванов, Э.С. Каракозов // Сварочное производство. -№5. -1988. -С.17-18

37.      Мачок Ю.В. Підвищення зносостійкості різальних елементів полозкових сошників зернових сівалок композиційними матеріалами // Техніка в сільськогосподарському виробництві, галузеве машинобудування та автоматизація. Збірник праць. -Кіровоград.: КІСМ, 2002, №11. -С.216-219.

38.      Упрочнение режущих органов сельськохозяйственных машин электроконтактной приваркой шлама // Р.А. Латипов, А.В. Полеченко, Н.Д. Бахмудкадиев, В.А. Моганов // Механизация сельськохозяйственных машин. -№3. -1998. -С.25-29

39.      Технічні умови на ремонт тракторів и сількогосподарських машин. /За ред. Кирєєва Ф.М. / -Київ.: 1958, 580с.

40.      Технология восстановительной сварки дисков зерновых сеялок. / Н.Ф. Новикевич, М.И. Осмак, И.И. Грицив // Технология машиностроения и динамики прочности машин. -Львов.: Высшая школа. - 1985. -С.72-74

41.      А.Р. Дзюбик І.Б. Назар, Р.В. Палаш. Метод визначення залишкових напружень у зварних зєднаннях коловими швами сталей схильних до гартування. -Вісник НУ”ЛП". Машинознавство. -2002. -№4. - С.33-35

Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6